A点为交流配电箱。 B点为机房接地母排。 假设A点到防雷箱的距离为1米，则L1的电感量大约为1uH。 假设防雷箱到B点的距离为5米，则L2的电感量大约为5uH。 开关电源交流输入侧得到的剩余电压（残压）＝L1的残压＋防雷箱的残压＋L2的残压，并不仅仅 是防雷箱的残压。 假设通过防雷箱的雷电流为20KA： 防雷箱的残压为1500V L1的残压＝L1*di/dt＝1uH*20KA/10uS＝2KV L2的残压＝L2*di/dt＝5uH*20KA/10uS＝10KV 则最终开关电源交流输入侧得到的剩余电压（残压）＝2＋1.5＋10KV＝13.5KV。 远大于防雷箱的1500V电压，也远超于开关电源2500V的耐压，结果失去了防雷的保护效果， 导致开关电源会因雷击损坏。

   SPD应安装在被保护设备附近，其电源引线米。  内容摘抄：为了确认和保证SPD出现故障时不影响通信系统的正常供电和引起火灾事故，在 电源SPD的引接线上，应串接保护空开或保险丝，保护空开的标称电流不能大于前级 供电空开的1-1.6倍。修改：为保护通信设施，降低雷灾影响，同时为防止SPD因故障 或长时间泄流引发引接线发热着火， 应将SPD引接线接于交流供电空开下端口，且其 它被保护设备的交流引接线应按下述凯文接法进行连接：

  局站防雷接地设计5098-2005第9.2.7条规定，凯文接线会造成供电系统中断要慎用

  SPD这一名词英语全称是surge protectiye device其译意为电涌保护器，是限制雷电反 击、侵入波、雷电感应和操作过电压而产生的瞬时过电压和泄放电涌电流（沿线路传 送的电流、电压或功率的暂态波。其特性是先快速上升后缓慢下降）的器件。 一端口SPD与被保护电路并联，能分开输入和输出端，在这些端子之间设有特殊的串 联阻抗； 二端口SPD有两组输入和输出端子，在这些端子之间有特殊的串联阻抗； 电压开关型SPD在没有电涌时具有高阻抗，有电涌电压时能立即变成低阻抗，电压开 关型SPD常用的元件有放电间隙、气体放电管、闸流管（硅可控整流器）和三端双向 可控硅开关元件。这类SPD有时也称“短路型SPD”； 电压限制型SPD在没有电涌时具有高阻抗但随着电涌电流和电压的上升其阻抗将持续 地减小。常用的非线性元件有压敏电阻和抑制二极管，这类SPD有时也称为“箝位型 SPD”； 复合型SPD是由电压开关型元件和电压限制型元件组成的，其特性随所加电压的特性 可以表现为电压开关型、电压限制型或两者皆有。 无限流元件的SPD在信息线路中的使用只有一个或数个用于限制过电压的元件，而无 限流元件；有限流元件的SPD在信息线路中使用既有限制过电压的元件，又有限流元 件。 SPD限压元件可分为电压开关型和限压型

  上图是采用凯文式接线的实例，这样安装有几个好处： 1. 配电系统和设备的接地线不用改动，工程量小。 2. 防雷箱在最前端可保护后面所有的负载，保护最全面。 3. 防雷箱安装在总接地母排旁边，引线最短，残压最低，雷电流入地通道最合理，保护效果最好。 4. 所有设备的接地均连接到总接地母排上，参考电位一致，无地电位反击的风险。 当然，上图的例子是比较理想情况下的，如果配电线线径过大、配电线不够长、室外无断路器 、防雷箱无合适安装空间等，都会阻碍凯文式接线的实施。 工程中应把握全局、合理设计、遵循标准、灵活应用、细心施工、严守规范。凯文式接线在工 程中要多加以利用，以期得到最好的保护效果，但忽视具体应用环境，一味强调采用凯文式接线， 也是不切实际的做法。

  上图是普通并联式接线，由于安装前没有仔细考虑安装位置和布线，结果SPD的连线长度远远大 于规范要求的0.5m的要求，开关电源进线端的残压等于防雷箱的残压加上6－9m导线的残压，防 雷箱肯定起不到应有的保护效果。许多基站安装防雷箱后，雷击过后防雷箱也动作了（有雷击计 数），但开关电源还会被雷击损坏，用户在厂家的误导下认为防雷箱容量太小，然后再加装大容 量的防雷箱，实际改善效果并不明显。可以说，这与防雷箱的安装施工不规范有很大的关系。

  TN-C供电系统 变压器接地与机房接地使用不相同地网， 但中性线在机房入口接地。

  注：限压型SPD和具有限压特性的组合型SPD可用于任一保护模式。电压开关型SPD和具有 开关特性的组合型SPD因存 在尚待进一步研究的续流遮断能力及其试验方法问题，不宜在除N-PE外的其它保护模 式中推广使用

  保护模式的选用主要是根据通信局站低压配电系统 的供电方式，通信局站常采用两种供电方式

  a) 一种是TN系统(包含TN-S系统、TN-C-S系统和TN-C系统) , 对于 TN 系统供电方式可选用 4 模式或 7 模式限压型 SPD 或者 31模式的SPD(L-N为3个限压型SPD，N-PE为1个开关型SPD)； b) 另一种是 TT 系统，对于 TT 系统供电方式必须选用 31 模式 的SPD。 以上内容在《通信局站在用防雷系统技术方面的要求和检测的新方法》 中已经给予了详细讲解，因此不再赘述。

  A点为交流配电箱。 B点为机房接地母排。 采用凯文式接法后，虽然A点到防雷箱的距离为6米。 而开关电源交流输入侧得到的剩余电压（残压）＝防雷箱的残压。 也就是说把L1和L2的长度变为0。 假设通过防雷箱的雷电流为20KA： 防雷箱的残压为1500V。 L1的残压＝L1*di/dt＝0uH*20KA/10uS＝0KV。 L2的残压＝L2*di/dt＝0uH*20KA/10uS＝00KV。 则最终开关电源交流输入侧得到的剩余电压（残压）＝1.5KV。 基本上等于防雷箱的1500V残压，也远小于开关电源2500V的耐压，结果防雷的保护效果很好，开 关电源不会因雷击损坏。

  当然，凯文式接线方法只是缩短SPD引线的一种较好的方法，如果有条件采用应尽 可能采用，但是并不是所有地方都能够使用该方式，它的最大的缺陷是在大容量的配电 系统中由于母线线径很大（或采用铜排），而SPD的接线端子容量有限，无法作此种方 式连接。另外，由于电源线要先到SPD，再由SPD到配电设备或用电设备，不可避免地增 加了两个接头，如果处理不得当，例如接触不良、接点氧化、松脱等，在电流比较大时导 致接点发热，轻者导致供电中断，严重的还会造成起火燃烧等恶性事故，这是有先例教 训的。因此，凯文式接线方式并不是万能良药，还应该要依据真实的情况选择性地利用。

   SPD不可以进行模块并联的方式来提高通流量。  间隙型及间隙组合型SPD不能用于通信局站。

   电源SPD应以最短、最直的路径接地，SPD的接地引线的弯曲角 度应不小于90o，严格防止“V”型和“U”型这种小于90o 的弯曲。  SPD的引接线和接地引线必需通过连接端子（空开的连接端子） 或铜算子连接牢固，防止雷电流通过时产生的线芯收缩造成连接 松动。  连接接地SPD引接线的空开应检查端子连接是否牢固，其安装方 向应是往上为合上空开，禁止空开倒置安装（这有可能因为空开 合匣手柄因轻微重力在空开遇保护需上跳开时不能及时跳开）。

  例如某地基站加装的B级防雷器采用错误的 “凯文”接法，实 例和接线图如图所示：这种凯文接法实际上使得防雷器串接的空 开串联到了主回路中，当雷电脉冲使空开调闸后就会导致整个机 房断电。经过调查，用这种接法的地区在雷击时机房断电频繁， 给供电安全和运维工作带来了极大的困难。

  定义：用于描述配电线路中SPD保护功能配置情况。 3.3.1 在交流配电系统中分为相线与相线(L-L)、相线与地线 (L-PE)、相线与中性线(L-N)、中性线与地线(N-PE)之间等 四种保护模式 ;

  3.3.2 在直流配电系统中分为正极与负极（ V-V- ）、正极与 地线;-PE）、负极与地线（V--PE）之间等三种保护模式。

   多级浪涌保护器配合使用时 ，各浪涌保护器之间应保持必要的退耦距离或增 加退耦器件，一般要求退耦距离（电缆长度）不小于5 米。如果退耦距离过短， 其导线形成的分布电感小、感抗低，前一级的浪涌可能会在前级SPD还未有效 动作前达到后一级SPD造成后一级SPD损坏。  在TN-S及TT交流供电系统内（即我们基站交流的常用供电系统），现今均采 用“31”保护方式的SPD连接，如下图：

  TT供电系统三相380V 3PN型避雷器31传统接线;N型避雷器传统接线V单相两线P避雷器接线V三相供电系统 四线P避雷器传统接线V三相供电系统SPD引接线上电断路器（熔断器） 选型表，注：220V单相同型号SPD断路器往上一级选型

  如果现场不足以满足防雷器连接线 m 根据VDE V 0100, Part 534），那么就不要用跳线的连接方式，而改用V形连接方式（凯文式接线法）。 注意将已保护的线和未保护的线尽可能的保持较远距离的布放。

  备注： A、SPD保护器与被保护设备的距离应不大于5M为宜。 B、断路器与SPD之间连接的导线长度应尽量短，以不大于1M为宜，大于 1M时，导线的截面应该成比列增大，导线拐角处应有弧度。 C、保护器的接线端，设备的接地端，设备的接线端与地位端与地电位宜做等电位 或局部等电位连接。